阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本，ATOS主要作用
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產(chǎn)品名稱: 阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本，ATOS主要作用
產(chǎn)品型號:
產(chǎn)品展商: ATOS
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簡單介紹
阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本，ATOS主要作用
PFR是柱塞③（無返回彈簧）正驅(qū)動結(jié)構(gòu)定量徑向柱塞泵,具有***、低噪音特性。適用于符合DIN51524...535標(biāo)準(zhǔn)的液壓油或具有相同潤滑特性的合成液。此類泵有單軸或通軸結(jié)構(gòu)。通軸結(jié)構(gòu)能與PFE型葉片泵或PFG型齒輪泵組成多聯(lián)泵，見樣本A190部分。排量范圍寬, 排量從1.7cm?/rev到25.4cm?/rev。*壓力可達(dá)350/500bar。SWC是可快速*效地設(shè)計Atos液壓油缸和伺服油缸的智能軟件，可通過www.atos.com進(jìn)行下載，有四種語言：英語，意大利語，法語，德語。提供型號輔助選取和油缸尺寸模塊使用戶確定適用于任何場合的*解決方案。
阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本，ATOS主要作用
阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本，ATOS主要作用
的詳細(xì)介紹
阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本，ATOS主要作用
PFR是柱塞③（無返回彈簧）正驅(qū)動結(jié)構(gòu)定
量徑向柱塞泵,具有***、低噪音特性。
適用于符合DIN51524...535標(biāo)準(zhǔn)的液壓油或
具有相同潤滑特性的合成液。
此類泵有單軸或通軸結(jié)構(gòu)。通軸結(jié)構(gòu)能與
PFE型葉片泵或PFG型齒輪泵組成多聯(lián)泵，見樣本A190部分。
排量范圍寬, 排量從1.7cm?/rev到25.4cm?/rev。
*壓力可達(dá)350/500bar。
SWC是可快速*效地設(shè)計Atos液壓油缸和伺服油缸的智能軟件，
可通過www.atos.com進(jìn)行下載，有四種語言：英語，意大利語，法語，德語。提供型號
輔助選取和油缸尺寸模塊使用戶確定適用于任何場合的*解決方案。
螺紋桿是油缸關(guān)鍵的部分，因此油缸的預(yù)期工作壽命由螺紋桿預(yù)期的疲勞壽命測得。
由于桿徑的疲勞斷裂會在沒有任何警報的前提下會突然發(fā)生，因此
如果桿徑受疲勞應(yīng)力（如果油缸通過推動負(fù)載工作則不需要）
以及螺紋桿預(yù)期的疲勞壽命和所需油缸的工作壽命相關(guān)聯(lián)的話，則建議對螺紋桿經(jīng)常進(jìn)行檢
查。下列圖表不包括工作壓力超過250bar時的抗疲勞螺紋桿。
該曲線被稱為理想工作條件，沒有考慮計算失調(diào)和橫向負(fù)載，會降低預(yù)測的壽命周期。該
圖表有效用于采用標(biāo)準(zhǔn)材料和尺寸規(guī)格（見6.2節(jié)）或選項K“鍍鎳和鍍鉻”的桿徑（見6.3節(jié)）
的油缸和伺服油缸系列。對于不銹鋼系列螺紋桿（CNX系列）
的疲勞壽命的預(yù)估，請聯(lián)系我們技術(shù)服務(wù)部。
對于雙桿徑油缸，機(jī)械壽命的計算不適用于次級螺紋桿弱于主級螺紋桿的情況。
根據(jù)所選的缸徑/桿徑，找出適當(dāng)?shù)穆菁y桿疲勞壽命曲線圖。圖表中不包括抗疲勞缸/桿。
根據(jù)對應(yīng)桿下相交曲線的工作壓力，并確定預(yù)期的桿壽命周期。
如果計算出桿的疲勞壽命低于500.000次，則建議我們技術(shù)部對此進(jìn)行仔細(xì)的分析。
液壓緩沖器是一種“阻尼器”，用來消除活塞桿沖向油缸行程終端時所產(chǎn)生的與質(zhì)量有關(guān)的能量，讓
活塞桿到底機(jī)械接觸之前降低活塞桿的速度，因此避免了機(jī)械沖擊，增加了油缸和整套系統(tǒng)的平均壽命。
如右圖所示，緩沖腔內(nèi)的壓力接近于理想狀態(tài)，由此證明了緩沖過程是有效的。右圖把理想的壓力
值和典型的真實壓力值進(jìn)行了比較。
根據(jù)活塞桿類型、緩沖側(cè)（前側(cè)和后側(cè)）和油缸系列（CK,CH,CN系列油缸見7.4節(jié)或CC系列油
缸見7.5節(jié)）確定合適的緩沖圖表。
多種CAD格式的三維圖紙，方便客戶把模型輸入到機(jī)器圖紙中，完成系統(tǒng)設(shè)計。
DXF格式的兩維外形尺寸圖紙
三維可視化油缸設(shè)計軟件，輸出文件為IGES, SAT 和STEP格式。
油缸尺寸模塊可以對臨界負(fù)載，緩沖效果和油缸期望工作壽命進(jìn)行檢查
專門的技術(shù)文件和備件部分樣本完成報價、訂單和材料清單等功能
計算油缸-質(zhì)量系統(tǒng)的固有頻率Wo，是為了在不改變系統(tǒng)的穩(wěn)定性的條件下，計算出小加/減速時
間，大速度和小加/減速距離。按以下公式計算wo, tmin, Vmax和Smin。管道的柔韌度或換向閥
和油缸之間的距離均影響系統(tǒng)的剛性，因此計算值可能不可靠。
下表列出了三種不同工況壓力下的活塞桿伸出/縮回時的截面積和作用力。
任意位置。如果泵是立式安裝，建議在出油油管處安裝一個適當(dāng)?shù)呐艢忾y（請咨詢我們的技術(shù)部門）。
該類泵不能自吸，建議安裝在油面以下。如安裝在油面以上，要求背壓閥在吸油口，并且泵的中心點不
能*于低油面150mm。泵軸帶一個偏心凸輪，凸輪通過軸的轉(zhuǎn)動使柱塞產(chǎn)生位移，從而形成吸油及
排油。為得到*的工作**, 電機(jī)軸與泵軸的連接應(yīng)該提供平衡聯(lián)軸器，參見第 10 節(jié)。
PFR泵允許正、反運轉(zhuǎn),不改變液流方向。
建議用點動起動泵，使泵充油并擰下排氣塞。
PFR-3和PFR-5型泵有兩個通常關(guān)閉的排氣孔，排氣孔位于P口附近。
建議安裝一個垂直的管子連接到吸油口法蘭前的吸油管上，以便充油和排氣。
泵軸不允許有軸向和徑向載荷、聯(lián)軸器應(yīng)能吸收峰值負(fù)載。
驅(qū)動每種泵所需的扭矩值在第 4 節(jié)的“扭矩-壓力”曲線中可查到，見第 4 節(jié)。
在多聯(lián)泵中，作用在級軸（驅(qū)動軸）上的總扭矩是各單泵軸上的扭矩的總和，
但必須**作用在驅(qū)動軸上的總扭矩不得超過表中所列值。
如果活塞桿伸出/縮回時受力已知，液壓油缸的尺寸可從下表中進(jìn)行選擇。這些尺寸取決于第 2 節(jié)中所列的公式。
對于油缸在工作時受到推力負(fù)載，在選擇活塞桿尺寸時，要考慮它的臨界負(fù)載。校核時，
假設(shè)充分伸開的油缸為一與活塞桿直徑相同的桿（符合安全標(biāo)準(zhǔn)）：
1根據(jù)油缸的安裝類型和軸端連接方式，從表中選取行程系數(shù)“Fc”根據(jù)公式計算“理想長度”：
理想長度 = Fc x行程[mm]如果使用導(dǎo)向環(huán)，導(dǎo)向環(huán)的長度要加到行程里
推力負(fù)載的計算值Fp在第 3 節(jié)中顯示，計算公式在第 2 節(jié)中顯示
在圖5.2里找到理想長度與油缸大壓力的交點
滿足校核的活塞桿尺寸所對應(yīng)的曲線應(yīng)*于上述的這個交點。
橫切工作壓力和缸徑/桿徑交點得到對應(yīng)的Emax值損耗的E值和Emax相比，并根據(jù)下面的公式進(jìn)行驗證：
對于*速和緩沖行程短的危險應(yīng)用，**建議對緩沖進(jìn)行精 確評估，詳細(xì)信息請聯(lián)系我們技術(shù)服務(wù)部。
計算動態(tài)密封摩擦的步驟如下：
相交的速度取決于密封系統(tǒng)的曲線，見第8.4節(jié)
提取相應(yīng)的C值根據(jù)密封系統(tǒng)選出相應(yīng)的曲線（見8.5節(jié)）
工作壓力與曲線的交點取決于缸徑的大小提取相應(yīng)的A值
Fsf = A . (D + d) + C [N]D=缸徑[mm]；d=桿徑[mm]
D=缸徑[mm]；d=桿徑[mm計算靜態(tài)密封摩擦的步驟如下：
提取對應(yīng)速度V=0m/s時，相應(yīng)的 C 值，見8.4節(jié)
根據(jù)密封系統(tǒng)選出相應(yīng)的曲線（見8.5節(jié)）
工作壓力與曲線的交點取決于缸徑的大小
提取相應(yīng)的A值Fsf = A . (D + d) + C [N]
CK電液伺服缸為雙作用結(jié)構(gòu)，適用于工業(yè)應(yīng)
用場合，具有*可靠性，***和使用壽命長的特點。
這種缸的緊湊結(jié)構(gòu)使其在各種應(yīng)用中具有*
度的適應(yīng)性?；钊麠U位移傳感器①可以很*
地防止震動或外部灰塵，使維護(hù)工作減到小。
由符合ISO6020-2標(biāo)準(zhǔn)的CK系列油缸衍生而來，見樣本B137。
前緩沖圖表根據(jù)缸徑/桿徑規(guī)格標(biāo)注，后緩沖圖表根據(jù)缸徑規(guī)格標(biāo)注
該曲線適用于ISO46 油液溫度40-50 的礦物油：由于*粘度變化，水或水基液的使用和溫度*/低會影響緩沖**，因此考慮標(biāo)準(zhǔn)礦物油
緩沖插件完全關(guān)閉時，調(diào)節(jié)Emax值，緩沖插件打開時，大能量消耗增加，因此要減小緩沖腔的大壓力
緩沖圖表是在緩沖腔大壓力250bar下測得油缸技術(shù)樣本中的基本密封**不足以全 面評價密封系統(tǒng)
的**，以下部分是對小輸入/輸出桿徑速度比，靜態(tài)和動態(tài)密封摩擦的附加驗證。
低輸入/輸出桿徑速度比應(yīng)用場合，桿徑密封間部分困油“回
吸”可能引起泄漏，因此建議正確使用下列的回吸圖表。
密封系統(tǒng)可能影響桿徑的平滑運動，因此建議對以下應(yīng)用場
合的密封摩擦力進(jìn)行評估：帶閉環(huán)控制的伺服執(zhí)行器桿徑定位精度*的伺服油缸
低速油缸（＜0.05m/s）低壓力液壓系統(tǒng)（＜10bar），密封摩擦力會有顯著的影
以下部分根據(jù)密封系統(tǒng)所選的CK，CH和CK型伺服油缸計算靜態(tài)和動態(tài)密封摩擦。
集成式位移傳感器有：磁致模擬或數(shù)字式， 電阻式和感應(yīng)式。缸徑從40到200mm。
如標(biāo)準(zhǔn)型提供活塞桿端泄油口和排氣口?？商峁┯糜陂_關(guān)閥或比例閥③集成安裝的過
渡板②，以此獲得大液壓剛度、快速響應(yīng)時間和重復(fù)精度。
活塞桿附件和安裝形式請見樣本B500。油缸的選型和尺寸標(biāo)準(zhǔn)見樣本B015。
活塞桿位置的測量即基于磁力現(xiàn)象：電脈沖③以常速在波導(dǎo)軌①內(nèi)運
動。當(dāng)脈沖產(chǎn)生的磁場穿越長久電磁鐵②磁場時，在波導(dǎo)軌中產(chǎn)生彎曲
脈沖并反饋到電子信號調(diào)節(jié)裝置。
通過測量彎曲脈沖的到達(dá)和電流脈沖信號執(zhí)行所用的時間，可以精 確
的算出磁鐵移動的位置。傳感器將測量出的此信號以反饋信號的形式輸出。
此類缸一個很大的優(yōu)點就是沒有傳感器與運動部件的直接接觸，其壽命
大大提*。適用于苛刻環(huán)境(受沖擊，震動等)或*頻振動的場合下。
更換傳感器時，不用拆卸油缸就可進(jìn)行，這使得伺服油缸的維護(hù)和更換
很容易方便。此外，傳感器上的信號調(diào)節(jié)卡，可以在不停機(jī)的情況下輕易的拆裝和更換。
CKM型伺服油缸具有***的特點，可以提供多種配置類型。
型號舉例：CKM-63/450500-X008 -AD-B1X1
ETHERNET輸出按需求供貨，其它輸出形式，請聯(lián)系我們的技術(shù)部。
CKM使用了“MTS”的傳感器，其**見右表。這類傳感器也有防爆殼體
選項，通過ATEX 認(rèn)證，適用于潛在爆炸性場合。需使用其它樣式傳感器請與我們技術(shù)部聯(lián)系。
磁致式傳感器是由一個固定在缸體上的金屬波導(dǎo)軌①,一件固定在活塞桿
上的長久磁鐵②和一個安裝在后端的集成式電子信號調(diào)節(jié)裝置③組成。
活塞桿位置的測量基于磁致式伸縮原理：信號調(diào)節(jié)裝置③發(fā)出一個電流
脈沖，使其沿波導(dǎo)管①傳輸。當(dāng)電流脈沖遇到磁鐵②時，波導(dǎo)管上就會
產(chǎn)生一個應(yīng)變脈沖，并返回到信號調(diào)節(jié)裝置。
通過檢測應(yīng)變脈沖和電流脈沖到達(dá)所用的時間，可以精 確的計算出磁鐵
移動的位置。傳感器將測量出的此信號以反饋信號的形式輸出。
此類缸一個很大的優(yōu)點就是傳感器與運動部件沒有直接接觸，其壽命大
大提*。適用于苛刻環(huán)境(沖擊，震動等)或*頻場合。
更換傳感器時，不用拆卸油缸就可進(jìn)行，這使得伺服油缸的維護(hù)和更換很方便。
這類傳感器結(jié)構(gòu)簡單，****，CKF油缸普遍地代替了使用外部優(yōu)良
式編碼器或電阻式傳感器的油缸。
在啟動伺服油缸時，必須先排氣，如第 27 節(jié)所示。其它詳細(xì)信息請參見供貨時提供的啟動說明。
確保伺服油缸和線纜遠(yuǎn)離強(qiáng)磁場和電子噪音，確保反饋信號不受干擾。
通電之前關(guān)閉電源并檢查接線是否正確，以避免錯誤接線導(dǎo)致電子器件損壞。
建議在沒有背壓的狀態(tài)下直接將泄油口與油箱連接，詳細(xì)信息參見
第 28 節(jié)。其它詳細(xì)信息請參見供貨時提供的啟動說明。
此類磁致式傳感器的組成：一個固定在缸體上的金屬波導(dǎo)軌①,一件固定
在活塞桿上的長久磁鐵②和一個安裝在后端的集成式電子信號調(diào)節(jié)裝置
③組成。
阿托斯變量軸向柱塞泵電子樣本，ATOS主要作用
